Архив рубрики: Задачи на изгиб. Чистый изгиб
Строим эпюру Q.
Построим эпюру М методом характерных точек . Расставляем точки на балке — это точки начала и конца балки (D,A ), сосредоточенного момента (B ), а также отметим в качестве характерной точки середину равномерно распределенной нагрузки (K ) — это дополнительная точка для построения параболической кривой.
Определяем изгибающие моменты в точках. Правило знаков см. — .
Момент в т. В будем определять следующим образом. Сначала определим:
Точку К возьмем в середине участка с равномерно распределенной нагрузкой.
Строим эпюру M . Участок АВ – параболическая кривая (правило «зонтика»), участок ВD – прямая наклонная линия .
Для балки определить опорные реакции и построить эпюры изгибающих моментов (М ) и поперечных сил (Q ).
- Обозначаем опоры буквами А и В и направляем опорные реакции R А и R В .
Составляем уравнения равновесия .
Проверка
Записываем значения R А и R В на расчетную схему .
2. Построение эпюры поперечных сил методом сечений . Сечения расставляем на характерных участках (между изменениями). По размерной нитке – 4 участка, 4 сечения .
сеч. 1-1 ход слева .
Сечение проходит по участку с равномерно распределенной нагрузкой , отмечаем размер z 1 влево от сечения до начала участка . Длина участка 2 м. Правило знаков для Q — см.
Строим по найденным значением эпюру Q .
сеч. 2-2 ход справа .
Сечение вновь проходит по участку равномерно распределенной нагрузкой, отмечаем размер z 2 вправо от сечения до начала участка. Длина участка 6 м.
Строим эпюру Q .
сеч. 3-3 ход справа .
сеч. 4-4 ход справа.
Строим эпюру Q .
3. Построение эпюры М методом характерных точек .
Характерная точка – точка, сколь-либо заметная на балке. Это точки А , В , С , D , а также точка К , в которой Q =0 и изгибающий момент имеет экстремум . Также в середине консоли поставим дополнительную точку Е , поскольку на этом участке под равномерно распределенной нагрузкой эпюра М описывается кривой линией, а она строится, как минимум, по 3 точкам.
Итак, точки расставлены, приступаем к определению в них значений изгибающих моментов . Правило знаков — см. .
Участки NA, AD – параболическая кривая (правило «зонтика» у механических специальностей или «правило паруса» у строительных), участки DС, СВ – прямые наклонные линии.
Момент в точке D следует определять как слева, так и справа от точки D . Сам момент в эти выражения не входит . В точке D получим два значения с разницей на величину m – скачок на его величину.
Теперь следует определить момент в точке К (Q =0). Однако сначала определим положение точки К , обозначив расстояние от нее до начала участка неизвестным х .
Т. К принадлежит второму характерному участку, его уравнение для поперечной силы (см. выше)
Но поперечная сила в т. К равна 0 , а z 2 равняется неизвестному х .
Получаем уравнение:
Теперь, зная х , определим момент в точке К с правой стороны.
Строим эпюру М . Построение выполним для механических специальностей, откладывая положительные значения вверх от нулевой линии и используя правило «зонтика».
Для заданной схемы консольной балки требуется построить эпюры поперечной силы Q и изгибающего момента M, выполнить проектировочный расчет, подобрав круглое сечение.
Материал — дерево, расчетное сопротивление материала R=10МПа, М=14кН·м,q=8кН/м
Строить эпюры в консольной балке с жесткой заделкой можно двумя способами — обычным, предварительно определив опорные реакции, и без определения опорных реакций, если рассматривать участки, идя от свободного конца балки и отбрасывая левую часть с заделкой. Построим эпюры обычным способом.
1. Определим опорные реакции .
Равномерно распределенную нагрузку q заменим условной силой Q= q·0,84=6,72 кН
В жесткой заделке три опорные реакции — вертикальная, горизонтальная и момент, в нашем случае горизонтальная реакция равна 0.
Найдем вертикальную реакцию опоры R A и опорный момент М A из уравнений равновесия.
На первых двух участках справа поперечная сила отсутствует. В начале участка с равномерно распределенной нагрузкой (справа) Q=0
, в заделеке — величине реакции R A.
3. Для построения составим выражения для их определения на участках. Эпюру моментов построим на волокнах, т.е. вниз. 
(эпюра единичных моментов уже была построена ранее)
Решаем уравнение (1), сокращаем на EI
Статическая неопределимость раскрыта , значение «лишней» реакции найдено. Можно приступать к построению эпюр Q и M для статически неопределимой балки... Зарисовываем заданную схему балки и указываем величину реакции R b . В данной балке реакции в заделке можно не определять, если идти ходом справа.
Построение эпюры Q для статически неопределимой балки
Строим эпюру Q.
Построение эпюры М
Определим М в точке экстремума – в точке К . Сначала определим её положение. Обозначим расстояние до неё как неизвестное «х ». Тогда
Строим эпюру М.
Определение касательных напряжений в двутавровом сечении . Рассмотрим сечение двутавра. S x =96,9 см 3 ; Yх=2030 см 4 ; Q=200 кН
Для определения касательного напряжения применяется формула
,где Q — поперечная сила в сечении, S x 0 – статический момент части поперечного сечения, расположенной по одну сторону от слоя, в котором определяются касательные напряжения, I x – момент инерции всего поперечного сечения, b – ширина сечения в том месте, где определяется касательное напряжение
Вычислим максимальное касательное напряжение:
Вычислим статический момент для верхней полки:
Теперь вычислим касательные напряжения:
Строим эпюру касательных напряжений:
Проектный и проверочный расчеты. Для балки с построенными эпюрами внутренних усилий подобрать сечение в виде двух швеллеров из условия прочности по нормальным напряжениям. Проверить прочность балки, используя условие прочности по касательным напряжениям и энергетический критерий прочности. Дано:
Покажем балку с построенными эпюрами Q и М
Согласно эпюре изгибающих моментов опасным является сечение С, в котором М С =М max =48,3кНм.
Условие прочности по нормальным напряжениям для данной балки имеет вид σ max =M C /W X ≤σ adm . Требуется подобрать сечение из двух швеллеров.
Определим необходимое расчетное значение осевого момента сопротивления сечения:
Для сечения в виде двух швеллеров согласно принимаем два швеллера №20а , момент инерции каждого швеллера I x =1670см 4 , тогда осевой момент сопротивления всего сечения:
Перенапряжение (недонапряжение) в опасных точках посчитаем по формуле: Тогда получим недонапряжение :
Теперь проверим прочность балки, исходя из условия прочности по касательным напряжениям. Согласно эпюре поперечных сил опасными являются сечения на участке ВС и сечение D. Как видно из эпюры, Q max =48,9 кН.
Условие прочности по касательным напряжениям имеет вид:
Для швеллера №20 а: статический момент площади S x 1 =95,9 см 3 , момент инерции сечения I x 1 =1670 см 4 , толщина стенки d 1 =5,2 мм, средняя толщина полки t 1 =9,7 мм, высота швеллера h 1 =20 см, ширина полки b 1 =8 см.
Для поперечного сечения из двух швеллеров:
S x = 2S x 1 =2·95,9=191,8 см 3 ,
I x =2I x 1 =2·1670=3340 см 4 ,
b=2d 1 =2·0,52=1,04 см.
Определяем значение максимального касательного напряжения:
τ max =48,9·10 3 ·191,8·10 −6 /3340·10 −8 ·1,04·10 −2 =27МПа.
Как видно, τ max <τ adm (27МПа<75МПа).
Следовательно, условие прочности выполняется.
Проверяем прочность балки по энергетическому критерию .
Из рассмотрения эпюр Q и М следует, что опасным является сечение С, в котором действуют M C =M max =48,3 кНм и Q C =Q max =48,9 кН.
Проведем анализ напряженного состояния в точках сечения С
Определим нормальные и касательные напряжения на нескольких уровнях (отмечены на схеме сечения)
Уровень 1-1: y 1-1 =h 1 /2=20/2=10см.
Нормальные и касательные напряжения:
Главные напряжения:
Уровень 2−2: y 2-2 =h 1 /2−t 1 =20/2−0,97=9,03см.
Главные напряжения:
Уровень 3−3: y 3-3 =h 1 /2−t 1 =20/2−0,97=9,03см.
Нормальные и касательные напряжения:
Главные напряжения:
Экстремальные касательные напряжения:
Уровень 4−4: y 4-4 =0.
(в середине нормальные напряжения равны нулю, касательные максимальны, их находили в проверке прочности по касательным напряжениям)
Главные напряжения:
Экстремальные касательные напряжения:
Уровень 5−5:
Нормальные и касательные напряжения:
Главные напряжения:
Экстремальные касательные напряжения:
Уровень 6−6:
Нормальные и касательные напряжения:
Главные напряжения:
Экстремальные касательные напряжения:
Уровень 7−7:
Нормальные и касательные напряжения:
Главные напряжения:
Экстремальные касательные напряжения:
В соответствии с выполненными расчетами эпюры напряжений σ, τ, σ 1 , σ 3 , τ max и τ min представлены на рис.
Анализ этих эпюр показывает , что в сечении балки опасными являются точки на уровне 3-3 (или 5-5 ), в которых:
Используя энергетический критерий прочности, получим
Из сравнения эквивалентного и допускаемого напряжений следует, что условие прочности также выполняется 
(135,3 МПа<150 МПа).
Неразрезная балка нагружена во всех пролетах. Построить эпюры Q и M для неразрезной балки.
1. Определяем степень статической неопределимости балки по формуле:
n= Соп -3= 5-3 =2, где Соп – число неизвестных реакций, 3 – число уравнений статики . Для решения данной балки требуется два дополнительных уравнения.
2. Обозначим номера опор с нулевой по порядку (0,1,2,3 )
3. Обозначим номера пролетов с первого по порядку (ι 1, ι 2, ι 3 )
4. Каждый пролет рассматриваем как простую балку и строим для каждой простой балки эпюры Q и M. То, что относится к простой балке , будем обозначать с индексом «0 », то, что относится к неразрезной балке, будем обозначать без этого индекса. Таким образом, — это поперечная сила и изгибающий момент для простой балки.
Рассмотрим балку 1 го пролета
Определим фиктивные реакции для балки первого пролета по табличным формулам (см.таблицу «Фиктивные опорные реакции... .»)
Балка 2 го пролета
Балка 3 го пролета
5. Составляем уравнение 3 х моментов для двух точек – промежуточных опор – опора 1 и опора 2. Это и будут два недостающих уравнения для решения задачи.
Уравнение 3х моментов в общем виде:
Для точки (опоры) 1 (n=1):
Для точки (опоры) 2 (n=2):
Подставляем все известные величины, учитываем, что момент на нулевой опоре и на третьей опоре равны нулю, M 0 =0; M 3 =0
Тогда получим:
Поделим первое уравнение на сомножитель 4 при M 2
Второе уравнение поделим на сомножитель 20 при M 2
Решим эту систему уравнений:
Из первого уравнения вычтем второе, получим:
Подставляем это значение в любое из уравнений и находим M 2
Расчет балки на изгиб «вручную», по-дедовски, позволяет познать один из важнейших, красивейших, четко математически выверенных алгоритмов науки сопротивление материалов. Использование многочисленных программ типа «ввел исходные данные...
...– получи ответ» позволяет современному инженеру сегодня работать гораздо быстрее, чем его предшественникам сто, пятьдесят и даже двадцать лет назад. Однако при таком современном подходе инженер вынужден полностью доверять авторам программы и со временем перестает «ощущать физический смысл» расчетов. Но авторы программы – это люди, а людям свойственно ошибаться. Если бы это было не так, то не было бы многочисленных патчей, релизов, «заплаток» практически к любому программному обеспечению. Поэтому, мне кажется, любой инженер должен уметь иногда «вручную» проверить результаты расчетов.
Справка (шпаргалка, памятка) для расчётов балок на изгиб представлена ниже на рисунке.
Давайте на простом житейском примере попробуем ей воспользоваться. Допустим, я решил сделать в квартире турник. Определено место – коридор шириной один метр двадцать сантиметров. На противоположных стенах на необходимой высоте напротив друг друга надежно закрепляю кронштейны, к которым будет крепиться балка-перекладина – пруток из стали Ст3 с наружным диаметром тридцать два миллиметра. Выдержит ли эта балка мой вес плюс дополнительные динамические нагрузки, которые возникнут при выполнении упражнений?
Чертим схему для расчета балки на изгиб. Очевидно, что наиболее опасной будет схема приложения внешней нагрузки, когда я начну подтягиваться, зацепившись одной рукой за середину перекладины.
Исходные данные:
F1 = 900 н – сила, действующая на балку (мой вес) без учета динамики
d = 32 мм – наружный диаметр прутка, из которого сделана балка
E = 206000 н/мм^2 — модуль упругости материала балки стали Ст3
[σи] = 250 н/мм^2 — допустимые напряжения изгиба (предел текучести) для материала балки стали Ст3
Граничные условия:
Мx (0) = 0 н*м – момент в точке z = 0 м (первая опора)
Мx (1,2) = 0 н*м– момент в точке z = 1,2 м (вторая опора)
V (0) = 0 мм – прогиб в точке z = 0 м (первая опора)
V (1,2) = 0 мм – прогиб в точке z = 1,2 м (вторая опора)
Расчет:
1. Для начала вычислим момент инерции Ix и момент сопротивления Wx сечения балки. Они нам пригодятся в дальнейших расчетах. Для кругового сечения (каковым является сечение прутка):
Ix = (π*d^4)/64 = (3.14*(32/10)^4)/64 = 5,147 см^4
Wx = (π*d^3)/32 = ((3.14*(32/10)^3)/32) = 3,217 см^3
2. Составляем уравнения равновесия для вычисления реакций опор R1 и R2:
Qy = -R1+F1-R2 = 0
Мx (0) = F1*(0-b2) -R2*(0-b3) = 0
Из второго уравнения: R2 = F1*b2/b3 = 900*0.6/1.2 = 450 н
Из первого уравнения: R1 = F1-R2 = 900-450 = 450 н
3. Найдем угол поворота балки в первой опоре при z = 0 из уравнения прогиба для второго участка:
V (1.2) = V (0)+U (0)*1.2+(-R1*((1.2-b1)^3)/6+F1*((1.2-b2)^3)/6)/
U (0) = (R1*((1.2-b1)^3)/6 -F1*((1.2-b2)^3)/6)/(E*Ix)/1,2 =
= (450*((1.2-0)^3)/6 -900*((1.2-0.6)^3)/6)/
/(206000*5,147/100)/1,2 = 0,00764 рад = 0,44˚
4.
Составляем уравнения для построения эпюр для первого участка (0 Поперечная сила: Qy (z) = -R1 Изгибающий момент: Мx (z) = -R1*(z-b1) Угол поворота: Ux (z) = U (0)+(-R1*((z-b1)^2)/2)/(E*Ix) Прогиб: Vy (z) = V (0)+U (0)*z+(-R1*((z-b1)^3)/6)/(E*Ix) z = 0 м:
Qy (0) = -R1 = -450 н Ux (0) = U (0) = 0,00764 рад Vy (0) = V (0) = 0 мм z = 0,6 м:
Qy (0,6) = -R1 = -450 н Мx (0,6) = -R1*(0,6-b1) = -450*(0,6-0) = -270 н*м Ux (0,6) = U (0)+(-R1*((0,6-b1)^2)/2)/(E*Ix) = 0,00764+(-450*((0,6-0)^2)/2)/(206000*5,147/100) = 0 рад Vy (0,6) = V (0)+U (0)*0,6+(-R1*((0,6-b1)^3)/6)/(E*Ix) = 0+0,00764*0,6+(-450*((0,6-0)^3)/6)/ (206000*5,147/100) = 0,003 м Балка прогнется по центру на 3 мм под тяжестью моего тела. Думаю, это приемлемый прогиб. 5.
Пишем уравнения эпюр для второго участка (b2 Поперечная сила: Qy (z) = -R1+F1 Изгибающий момент: Мx (z) = -R1*(z-b1)+F1*(z-b2) Угол поворота: Ux (z) = U (0)+(-R1*((z-b1)^2)/2+F1*((z-b2)^2)/2)/(E*Ix) Прогиб: Vy (z) = V (0)+U (0)*z+(-R1*((z-b1)^3)/6+F1*((z-b2)^3)/6)/(E*Ix) z = 1,2 м:
Qy (1,2) = -R1+F1 = -450+900 = 450 н Мx (1,2) = 0 н*м Ux (1,2) = U (0)+(-R1*((1,2-b1)^2)/2+F1*((1,2-b2)^2)/2)/(E*Ix) = 0,00764+(-450*((1,2-0)^2)/2+900*((1,2-0,6)^2)/2)/ /(206000*5,147/100) = -0.00764 рад Vy (1,2) = V (1,2) = 0 м 6.
Строим эпюры, используя данные полученные выше. 7.
Рассчитываем напряжения изгиба в наиболее нагруженном сечении – посередине балки и сравниваем с допустимыми напряжениями: σи = Mx max/Wx = (270*1000)/(3,217*1000) = 84 н/мм^2 σи = 84 н/мм^2 < [σи] = 250 н/мм^2 По прочности на изгиб расчет показал трехкратный запас прочности – турник можно смело делать из имеющегося прутка диаметром тридцать два миллиметра и длиной тысяча двести миллиметров. Таким образом, вы теперь легко можете произвести расчет балки на изгиб «вручную» и сравнить с результатами, полученными при расчете по любой из многочисленных программ, представленных в Сети. Прошу УВАЖАЮЩИХ
труд автора ПОДПИСАТЬСЯ
на анонсы статей.
86 комментариев на «Расчет балки на изгиб — «вручную»!»
Изгибом
называется вид деформации, при котором искривляется продольная ось бруса. Прямые брусья, работающие на изгиб, называются балками. Прямым изгибом называется изгиб, при котором внешние силы, действующие на балку, лежат в одной плоскости (силовой плоскости), проходящей через продольную ось балки и главную центральную ось инерции поперечного сечения. Изгиб называется чистым
, если в любом поперечном сечении балки возникает только один изгибающий момент. Изгиб, при котором в поперечном сечении балки одновременно действуют изгибающий момент и поперечная сила, называется поперечным
. Линия пересечения силовой плоскости и плоскости поперечного сечения называется силовой линией
. При плоском поперечном изгибе в сечениях балки возникают два внутренних силовых фактора: поперечная сила Q и изгибающий момент М. Для их определения используют метод сечений (см. лекцию 1). Поперечная сила Q в сечении балки равна алгебраической сумме проекций на плоскость сечения всех внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого сечения. Правило знаков для поперечных сил Q: Изгибающий момент М в сечении балки равен алгебраической сумме моментов относительно центра тяжести этого сечения всех внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого сечения. Правило знаков для изгибающих моментов M: Между интенсивностью q распределенной нагрузки, выражениями для поперечной силы Q и изгибающего момента М установлены дифференциальные зависимости: На основе этих зависимостей можно выделить следующие общие закономерности эпюр поперечных сил Q и изгибающих моментов М: Особенности эпюр внутренних силовых факторов при изгибе. 1.
На участке балки, где нет распределенной нагрузки, эпюра Q представлена прямой линией
, параллельной базе эпюре, а эпюра М - наклонной прямой (рис. а). 2.
В сечении, где приложена сосредоточенная сила, на эпюре Q должен быть скачок
, равный значению этой силы, а на эпюре М -точка перелома
(рис. а). 3.
В сечении, где приложен сосредоточенный момент, значение Q не изменяется, а эпюра М имеет скачок
, равный значению этого момента, (рис. 26, б). 4.
На участке балки с распределенной нагрузкой интенсивности q эпюра Q изменяется по линейному закону, а эпюра М - по параболическому, причем выпуклость параболы направлена навстречу направлению распределенной нагрузки
(рис. в, г). 5.
Если в пределах характерного участка эпюра Q пересекает базу эпюры, то в сечении, где Q = 0, изгибающий момент имеет экстремальное значение M max или M min (рис. г). Определяются по формуле: Моментом сопротивления сечения изгибу называется величина: Опасным сечением
при изгибе называется поперечное сечение бруса, в котором возникает максимальное нормальное напряжение. Определяются по формуле Журавского
для касательных напряжений при прямом изгибе балки: где S отс - статический момент поперечной площади отсеченного слоя продольных волокон относительно нейтральной линии. 1.
При проверочном расчете
определяется максимальное расчетное напряжение, которое сравнивается с допускаемым напряжением: 2.
При проектном расчете
подбор сечения бруса производится из условия: 3.
При определении допускаемой нагрузки допускаемый изгибающий момент определяется из условия: Под действием нагрузки при изгибе ось балки искривляется. При этом наблюдается растяжение волокон на выпуклой и сжатие - на вогнутой частях балки. Кроме того, происходит вертикальное перемещение центров тяжести поперечных сечений и их поворот относительно нейтральной оси. Для характеристики деформации при изгибе используют следующие понятия: Прогиб балки Y
- перемещение центра тяжести поперечного сечения балки в направлении, перпендикулярном к ее оси. Прогиб считают положительным, если перемещение центра тяжести происходит вверх. Величина прогиба меняется по длине балки, т.е. y = y (z) Угол поворота сечения
- угол θ, на который каждое сечение поворачивается по отношению к своему первоначальному положению. Угол поворота считают положительным при повороте сечения против хода часовой стрелки. Величина угла поворота меняется по длине балки, являясь функцией θ = θ (z). Самыми распространёнными способами определения перемещений является метод Мора
и правило Верещагина
. Порядок определения перемещений по методу Мора: 1.
Строится «вспомогательная система» и нагружается единичной нагрузкой в точке, где требуется определить перемещение. Если определяется линейное перемещение, то в его направлении прикладывается единичная сила, при определении угловых перемещений – единичный момент. 2.
Для каждого участка системы записываются выражения изгибающих моментов М f от приложенной нагрузки и М 1 - от единичной нагрузки. 3.
По всем участкам системы вычисляют и суммируют интегралы Мора, получая в результате искомое перемещение: 4.
Если вычисленное перемещение имеет положительный знак, то это значит, что его направление совпадает с направлением единичной силы. Отрицательный знак указывает на то, что действительное перемещение противоположно направлению единичной силы. Для случая, когда эпюра изгибающих моментов от заданной нагрузки
имеет произвольное, а от единичной нагрузки – прямолинейное очертание, удобно использовать графоаналитический способ, или правило Верещагина. где A f – площадь эпюры изгибающего момента М f от заданной нагрузки; y c – ордината эпюры от единичной нагрузки под центром тяжести эпюры М f ; EI x – жесткость сечения участка балки. Вычисления по этой формуле производятся по участкам, на каждом из которых прямолинейная эпюра должна быть без переломов. Величина (A f *y c) считается положительной, если обе эпюры располагаются по одну сторону от балки, отрицательной, если они располагаются по разные стороны. Положительный результат перемножения эпюр означает, что направление перемещения совпадает с направлением единичной силы (или момента). Сложная эпюра М f должна быть разбита на простые фигуры(применяется так называемое "расслоение эпюры"), для каждой из которых легко определить ординату центра тяжести. При этом площадь каждой фигуры умножается на ординату под ее центром тяжести. Гипотезу плоских сечений при изгибе
можно объяснить на примере: нанесем на боковой поверхности недеформированной балки сетку, состоящую из продольных и поперечных (перпендикулярных к оси) прямых линий. В результате изгиба балки продольные линии примут криволинейное очертание, а поперечные практически останутся прямыми и перпендикулярными к изогнутой оси балки. Формулировка гипотезы плоских сечения
: поперечные сечения, плоские и перпендикулярные к оси балки до , остаются плоскими и перпендикулярными к изогнутой оси после ее деформации. Это обстоятельство свидетельствует: при выполняется гипотеза плоских сечений
, как при и Помимо гипотезы плоских сечений принимается допущение
: продольные волокна балки при ее изгибе не надавливают друг на друга. Гипотезу плоских сечений и допущение называют гипотезой Бернулли
. Рассмотрим балку прямоугольного поперечного сечения, испытывающую чистый изгиб (). Выделим элемент балки длиной (рис. 7.8. а). В результате изгиба поперечные сечения балки повернутся, образовав угол . Верхние волокна испытывают сжатие, а нижние растяжение. Радиус кривизны нейтрального волокна обозначим . Условно считаем, что волокна изменяют свою длину, оставаясь при этом прямыми (рис. 7.8. б). Тогда абсолютное и относительное удлинения волокна, отстоящего на расстоянии y от нейтрального волокна: Покажем, что продольные волокна, не испытывающие при изгибе балки ни растяжения, ни сжатия, проходят через главную центральную ось x. Поскольку длина балки при изгибе
не изменяется, продольное усилие (N), возникающее в поперечном сечении, должно равняться нулю. Элементарное продольное усилие . С учетом выражения Выражение представляет поперечного сечения балки относительно нейтральной оси x. Он равен нулю, когда нейтральная ось проходит через центр тяжести поперечного сечения. Следовательно, нейтральная ось (нулевая линия) при изгибе балки проходит через центр тяжести поперечного сечения. Очевидно: изгибающий момент связан с нормальными напряжениями, возникающими в точках поперечного сечения стержня. Элементарный изгибающий момент, создаваемый элементарной силой : где – осевой момент инерции поперечного сечения относительно нейтральной оси x, а отношение - кривизна оси балки. Жесткость
балки при изгибе
(чем больше, тем меньше радиус кривизны ). Полученная формула Выражая из формулы закона Гука для стержня при изгибе радиус кривизны () и подставляя его значение в формулу В формулу для нормальных напряжений () в произвольной точке поперечного сечения балки следует подставлять абсолютные значения изгибающего момента () и расстояния от точки до нейтральной оси (координаты y). Будет ли напряжение в данной точке растягивающим или сжимающим легко установить по характеру деформации балки или по эпюре изгибающих моментов, ординаты которой откладываются со стороны сжатых волокон балки. Из формулы видно: нормальные напряжения () изменяются по высоте поперечного сечения балки по линейному
закону. На рис. 7.8, в показана эпюра . Наибольшие напряжения при изгибе балки возникают в точках, наиболее удаленных от нейтральной оси. Если в поперечном сечении балки провести линию, параллельную нейтральной оси x, то во всех ее точках возникают одинаковые нормальные напряжения. Несложный анализ эпюры нормальных напряжений
показывает, при изгибе балки материал, расположенный вблизи нейтральной оси, практически не работает. Поэтому в целях снижения веса балки рекомендуется выбирать такие формы поперечного сечения, у которых большая часть материала удалена от нейтральной оси, как, например, у двутаврового профиля. Прямой изгиб. Плоский поперечный изгиб
Построение эпюр внутренних силовых факторов для балок
Построение эпюр Q и М по уравнениям
Построение эпюр Q и М по характерным сечениям (точкам)
Расчёты на прочность при прямом изгибе балок
Главные напряжения при изгибе. Полная проверка прочности балок
Понятие о центре изгиба
Определение перемещений в балках при изгибе. Понятия
деформации балок и условия их жёсткости
Дифференциальное уравнение изогнутой оси балки
Метод непосредственного интегрирования
Примеры определения перемещений в балках методом
непосредственного интегрирования
Физический смысл постоянных интегрирования
Метод начальных параметров (универсальное уравнение
изогнутой оси балки).
Примеры определения перемещений в балке по методу начальных
параметров
Определение перемещений по методу Мора.
Правило А.К. Верещагина. Вычисление интеграла Мора по правилу А.К. Верещагина
Примеры определения перемещений посредством интеграла Мора
Библиографический список
Прямой изгиб.
Плоский поперечный изгиб.
1.1. Построение эпюр внутренних силовых факторов
для балок
Прямым изгибом называется такой вид деформации, при котором в поперечных
сечениях стержня возникают два внутренних силовых фактора: изгибающий момент
и поперечная сила. В частном случае, поперечная сила может быть равна нулю,
тогда изгиб называется чистым.
При плоском поперечном изгибе все силы расположены в одной из главных
плоскостей инерции стержня и перпендикулярны его продольной оси, в той же
плоскости расположены моменты (рис. 1.1, а,б).
Рис. 1.1
Поперечная сила в произвольном поперечном сечении балки численно равна
алгебраической сумме проекций на нормаль к оси балки всех внешних сил,
действующих по одну сторону от рассматриваемого сечения. Поперечная сила в
сечении m-n балки (рис. 1.2, а) считается положительной, если равнодействующая
внешних сил слева от сечения направлена вверх, а справа – вниз, и отрицательной –
в противоположном случае (рис. 1.2, б).
Рис. 1.2
Вычисляя поперечную силу в данном сечении, внешние силы, лежащие слева
от сечения, берут со знаком плюс, если они направлены вверх, и со знаком минус,
если вниз. Для правой части балки – наоборот.
5
Изгибающий момент в произвольном поперечном сечении балки численно равен
алгебраической сумме моментов относительно центральной оси z сечения всех
внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого сечения.
Изгибающий момент в сечении m-n балки (рис. 1.3, а) считается положительным,
если равнодействующий момент внешних сил слева от сечения направлен по
стрелке часов, а справа – против часовой стрелки, и отрицательным – в
противоположном случае (рис. 1.3, б).
Рис. 1.3
При вычислении изгибающего момента в данном сечении моменты внешних
сил, лежащие слева от сечения, считаются положительными, если они направлены
по ходу часовой стрелки. Для правой части балки – наоборот. Удобно определять
знак изгибающего момента по характеру деформации балки. Изгибающий момент
считается положительным, если в рассматриваемом сечении отсечённая часть балки
изгибается выпуклостью вниз, т. е. растягиваются нижние волокна. В
противоположном случае изгибающий момент в сечении отрицательный.
Между изгибающим моментом М, поперечной силой Q и интенсивностью
нагрузки q существуют дифференциальные зависимости.
1. Первая производная от поперечной силы по абсциссе сечения равна
интенсивности распределенной нагрузки, т.е.
. (1.1)
2. Первая производная от изгибающего момента по абсциссе сечения равна
поперечной силе, т. е.
. (1.2)
3. Вторая производная по абсциссе сечения равна интенсивности
распределённой нагрузки, т. е.
. (1.3)
Распределенную нагрузку, направленную вверх, считаем положительной.
Из дифференциальных зависимостей между М, Q, q вытекает ряд важных
выводов:
1. Если на участке балки:
а) поперечная сила положительна, то изгибающий момент возрастает;
б) поперечная сила отрицательна, то изгибающий момент убывает;
в) поперечная сила равна нулю, то изгибающий момент имеет постоянное
значение (чистый изгиб);
6
г) поперечная сила проходит через нуль, меняя знак с плюса на минус,
max
M M, в противоположном случае M Mmin.
2. Если на участке балки распределенная нагрузка отсутствует, то поперечная
сила постоянна, а изгибающий момент изменяется по линейному закону.
3. Если на участке балки имеется равномерно распределенная нагрузка, то
поперечная сила изменяется по линейному закону, а изгибающий момент – по
закону квадратной параболы, обращенной выпуклостью в сторону действия
нагрузки (в случае построения эпюры М со стороны растянутых волокон).
4. В сечении под сосредоточенной силой эпюра Q имеет скачок (на величину
силы), эпюра М - излом в сторону действия силы.
5. В сечении, где приложен сосредоточенный момент, эпюра М имеет скачок,
равный значению этого момента. На эпюре Q это не отражается.
При сложном нагружении балки строят эпюры поперечных сил Q и
изгибающих моментов М. Эпюрой Q(M) называется график, показывающий закон
изменения поперечной силы (изгибающего момента) по длине балки. На основе
анализа эпюр М и Q устанавливают опасные сечения балки.
Положительные ординаты эпюры Q откладываются вверх, а отрицательные –
вниз от базисной линии, проводимой параллельно продольной оси балки.
Положительные ординаты эпюры М откладываются вниз, а отрицательные – вверх,
т. е. эпюра М строится со стороны растянутых волокон. Построение эпюр Q и М для
балок следует начинать с определения опорных реакций. Для балки с одним
защемленным и другим свободным концами построение эпюр Q и М можно
начинать от свободного конца, не определяя реакций в заделке.
1.2. Построение эпюр Q и М по уравнениям
Балка разбивается на участки, в пределах которых функции для изгибающего
момента и поперечной силы остаются постоянными (не имеют разрывов).
Границами участков служат точки приложения сосредоточенных сил, пар сил и
места изменения интенсивности распределенной нагрузки. На каждом участке
берется произвольное сечение на расстоянии х от начала координат, и для этого
сечения составляются уравнения для Q и М. По этим уравнениям строятся эпюры Q
и M.
Пример 1.1
Построить эпюры поперечных сил Q и изгибающих моментов М для заданной
балки (рис. 1.4,а).
Решение:
1. Определение реакций опор. Составляем уравнения равновесия:
из которых получаем
Реакции опор определены правильно. Балка имеет четыре участка
Рис. 1.4
нагружения: СА, AD, DB, BE.
2. Построение эпюры Q. Участок СА. На участке СА 1проводим
произвольное сечение 1-1 на расстоянии x1 от левого конца балки. Определяем Q
как алгебраическую сумму всех внешних сил, действующих слева от сечения 1-1:
Знак минус взят потому, что сила, действующая слева от сечения, направлена
вниз. Выражение для Q не зависит от переменной x1. Эпюра Q на этом участке
изобразится прямой, параллельной оси абсцисс. Участок AD. На участке проводим
произвольное сечение 2-2 на расстоянии x2 от левого конца балки.
Определяем Q2 как алгебраическую сумму всех внешних сил, действующих
слева от сечения 2-2:
8
Величина Q постоянна на участке (не зависит от переменной x2). Эпюра Q на
участке представляет собой прямую, параллельную оси абсцисс. Участок DB. На
участке проводим произвольное сечение 3-3 на расстоянии x3 от правого конца
балки. Определяем Q3 как алгебраическую сумму всех внешних сил, действующих
справа от сечения 3-3:
Полученное выражение есть уравнение наклонной прямой линии.
Участок BE. На участке проводим сечение 4-4 на расстоянии x4 от правого
конца балки. Определяем Q как алгебраическую сумму всех внешних сил,
действующих справа от сечения 4-4:
4 Здесь знак плюс взят потому, что равнодействующая нагрузка справа от
сечения 4-4 направлена вниз.
По полученным значениям строим эпюры Q (рис. 1.4, б).
3. Построение эпюры М. Участок м1. Определяем изгибающий
момент в сечении 1-1 как алгебраическую сумму моментов сил, действующих слева
от сечения 1-1.
– уравнение прямой.
Участок A 3Определяем изгибающий момент в сечении 2-2 как
алгебраическую сумму моментов сил, действующих слева от сечения 2-2.
– уравнение прямой.
Участок DB 4Определяем изгибающий момент в сечении 3-3 как
алгебраическую сумму моментов сил, действующих справа от сечения 3-3.
– уравнение квадратной параболы.
9
Находим три значения на концах участка и в точке с координатой xk , где
Участок BE 1Определяем изгибающий момент в сечении 4-4 как
алгебраическую сумму моментов сил, действующих справа от сечения 4-4.
– уравнение квадратной параболы
находим три значения M4:
По полученным значениям строим эпюру М (рис. 1.4, в).
На участках CA и AD эпюра Q ограничена прямыми, параллельными оси
абсцисс, а на участках DB и BE – наклонными прямыми. В сечениях C, A и B на
эпюре Q имеют место скачки на величину соответствующих сил, что служит
проверкой правильности построения эпюры Q.
На участках, где Q 0, моменты возрастают слева направо. На участках,
гдеQ 0, моменты убывают. Под сосредоточенными силами имеются изломы в
сторону действия сил. Под сосредоточенным моментом имеет место скачок на
величину момента. Это указывает на правильность построения эпюры М.
Пример 1.2
Построить эпюры Q и М для балки на двух опорах, нагруженной
распределенной нагрузкой, интенсивность которой меняется по линейному закону
(рис. 1.5, а).
Решение
Определение реакций опор. Равнодействующая распределенной нагрузки равна
площади треугольника, представляющего собой эпюру нагрузки
и приложена в центре тяжести этого треугольника. Составляем суммы моментов
всех сил относительно точек А и В:
Построение эпюры Q. Проведем произвольное сечение на расстоянии x от
левой опоры. Ордината эпюры нагрузки, соответствующая сечению, определяется
из подобия треугольников
Равнодействующая той части нагрузки, которая распложена слева от
сечения
Поперечная сила в сечении равна
Поперечная сила изменяется по закону квадратной параболы
Приравнивая уравнение поперечной силы нулю, находим абсциссу того
сечения, в котором эпюра Q переходит через нуль:
Эпюра Q представлена на рис. 1.5, б. Изгибающий момент в произвольном
сечении равен
Изгибающий момент изменяется по закону кубической параболы:
Максимальное значение изгибающий момент имеет в сечении, где 0, т. е.
при
Эпюра М представлена на рис. 1.5, в.
1.3. Построение эпюр Q и M по характерным сечениям
(точкам)
Используя дифференциальные зависимости между М, Q, q и выводы,
вытекающие из них, целесообразно строить эпюры Q и М по характерным сечениям
(без составления уравнений). Применяя этот способ, вычисляют значения Q и М в
характерных сечениях. Характерными сечениями являются граничные сечения
участков, а также сечения, где данный внутренний силовой фактор имеет
экстремальное значение. В пределах между характерными сечениями очертание
12
эпюры устанавливается на основе дифференциальных зависимостей между М, Q, q и
выводами, вытекающими из них.
Пример 1.3
Построить эпюры Q и М для балки, изображенной на рис. 1.6, а.
Рис. 1.6.
Решение:
Построение эпюр Q и М начинаем от свободного конца балки, при этом
реакции в заделке можно не определять. Балка имеет три участка нагружения: АВ,
ВС, CD. На участках АВ и ВС распределенная нагрузка отсутствует. Поперечные
силы постоянны. Эпюра Q ограничена прямыми, параллельными оси абсцисс.
Изгибающие моменты изменяются по линейному закону. Эпюра М ограничена
прямыми, наклонными к оси абсцисс. На участке CD имеется равномерно
распределенная нагрузка. Поперечные силы изменяются по линейному закону, а
изгибающие моменты – по закону квадратной параболы с выпуклостью в сторону
действия распределенной нагрузки. На границе участков АВ и ВС поперечная сила
изменяется скачкообразно. На границе участков ВС и CD скачкообразно изменяется
изгибающий момент.
1. Построение эпюры Q.
Вычисляем значения поперечных сил Q в граничных сечениях участков:
По результатам расчетов строим эпюру Q для балки (рис. 1, б). Из эпюры Q
следует, что поперечная сила на участке CD равна нулю в сечении, отстоящем на
расстоянии qa a
q от начала этого участка. В этом сечении изгибающий момент
имеет максимальное значение.
2. Построение эпюры М.
Вычисляем значения изгибающих моментов в граничных сечениях участков:
При мaаксимальный момент на участке
По результатам расчетов строим эпюру М (рис. 5.6, в).
Пример 1.4
По заданной эпюре изгибающих моментов (рис. 1.7, а) для балки (рис.
1.7, б) определить действующие нагрузки и построить эпюру Q. Кружком
обозначена вершина квадратной параболы.
Решение:
Определим нагрузки, действующие на балку. Участок АС загружен равномерно
распределённой нагрузкой, так как эпюра М на этом участке – квадратная парабола.
В опорном сечении В к балке приложен сосредоточенный момент, действующий по
часовой стрелке, так как на эпюре М имеем скачок вверх на величину момента. На
участке СВ балка не нагружена, т. к. эпюра М на этом участке ограничена
наклонной прямой. Реакция опоры В определяется из условия, что изгибающий
момент в сечении С равен нулю, т. е.
Для определения интенсивности распределенной нагрузки составим выражение
для изгибающего момента в сечении А как сумму моментов сил справа и
приравняем к нулю
Теперь определим реакцию опоры А. Для этого составим выражение для
изгибающих моментов в сечении как сумму моментов сил слева
Расчетная схема балки с нагрузкой показана на рис. 1.7, в. Начиная с левого
конца балки, вычисляем значения поперечных сил в граничных сечениях участков:
Эпюра Q представлена на рис. 1.7, г. Рассмотренная задача может быть решена
путем составления функциональных зависимостей для М, Q на каждом участке.
Выберем начало координат на левом конце балки. На участке АС эпюра М
выражается квадратной параболой, уравнение которой имеет вид
Постоянные а, b, с находим из условия, что парабола проходит через три точки
с известными координатами:
Подставляя координаты точек в уравнение параболы, получим:
Выражение для изгибающего момента будет
Дифференцируя функцию М1, получим зависимость для поперечной cилы
После дифференцирования функции Q получим выражение для интенсивности
распределённой нагрузки
На участке СВ выражение для изгибающего момента представляется в виде
линейной функции
Для определения постоянных а и b используем условия, что данная прямая
проходит через две точки, координаты которых известны
Получим два уравнения: ,b
из которых имеем a 20.
Уравнение для изгибающего момента на участке СВ будет
После двукратного дифференцирования М2 найдём
По найденным значениям М и Q строим эпюры изгибающих моментов и
поперечных сил для балки. Помимо распределённой нагрузки к балке
прикладываются сосредоточенные силы в трех сечениях, где на эпюре Q имеются
скачки и сосредоточенные моменты в том сечении, где на эпюре М имеется скачок.
Пример 1.5
Для балки (рис. 1.8, а) определить рациональное положение шарнира С, при
котором наибольший изгибающий момент в пролете равен изгибающему моменту в
заделке (по абсолютной величине). Построить эпюры Q и М.
Решение
Определение реакций опор. Несмотря на то, что общее число опорных связей
равно четырем, балка статически определима. Изгибающий момент в шарнире С
равен нулю, что позволяет составить дополнительное уравнение: сумма моментов
относительно шарнира всех внешних сил, действующих по одну сторону от этого
шарнира, равна нулю. Составим сумму моментов всех сил справа от шарнира С.
Эпюра Q для балки ограничена наклонной прямой, так как q = const.
Определяем значения поперечных сил в граничных сечениях балки:
Абсцисса xK сечения, где Q = 0, определяется из уравнения
откуда
Эпюра М для балки ограничена квадратной параболой. Выражения для
изгибающих моментов в сечениях, где Q = 0, и в заделке записываются
соответственно так:
Из условия равенства моментов
получаем квадратное уравнение относительно искомого параметра х:
Реальное значение x2x 1,029 м. Определяем численные значения поперечных
сил и изгибающих моментов в характерных сечениях балки
На рис.1.8, б показана эпюра Q, а на рис. 1.8, в – эпюра М.
Рассмотренную задачу можно было решить способом расчленения шарнирной
балки на составляющие ее элементы, как это показано на рис. 1.8, г. В начале
определяются реакции опор VC и VB . Строятся эпюры Q и М для подвесной балки
СВ от действия приложенной к ней нагрузки. Затем переходят к основной балке АС,
нагрузив ее дополнительной силой VC , являющейся силой давления балки СВ на
балку АС. После чего строят эпюры Q и М для балки АС.
1.4. Расчеты на прочность при прямом изгибе балок
Расчет на прочность по нормальным и касательным напряжениям. При прямом
изгибе балки в поперечных сечениях ее возникают нормальные и касательные
напряжения (рис. 1.9).
18
Рис. 1.9
Нормальные напряжения связаны с изгибающим моментом, касательные
напряжения связаны с поперечной силой. При прямом чистом изгибе касательные
напряжения равны нулю. Нормальные напряжения в произвольной точке
поперечного сечения балки определяются по формуле
(1.4)
где M – изгибающий момент в данном сечении;
Iz – момент инерции сечения относительно нейтральной оси z;
y – расстояние от точки, где определяется нормальное напряжение, до
нейтральной оси z.
Нормальные напряжения по высоте сечения изменяются по линейному закону и
достигают наибольшей величины в точках, наиболее удалённых от нейтральной оси
Если сечение симметрично относительно нейтральной оси (рис. 1.11), то
Рис. 1.11
наибольшие растягивающие и сжимающие напряжения одинаковы и определяются
по формуле,
– осевой момент сопротивления сечения при изгибе.
Для прямоугольного сечения шириной b высотой h:
(1.7)
Для круглого сечения диаметра d:
(1.8)
Для кольцевого сечения
– соответственно внутренний и наружный диаметры кольца. Для балок
из пластичных материалов наиболее рациональными являются симметричные
20
формы сечений (двутавровое, коробчатое, кольцевое). Для балок из хрупких
материалов, не одинаково сопротивляющихся растяжению и сжатию,
рациональными являются сечения, несимметричные относительно нейтральной оси
z (тавр., П-образное, несимметричный двутавр). Для балок постоянного сечения из
пластичных материалов при симметричных формах сечений условие прочности
записывается так:
(1.10)
где Mmax – максимальный изгибающий момент по модулю; – допускаемое напряжение для материала.
Для балок постоянного сечения из пластичных материалов при
несимметричных формах сечений условие прочности записывается в следующем
виде:
(1.11)
Для балок из хрупких материалов с сечениями, несимметричными
относительно нейтральной оси, в случае, если эпюра М однозначна (рис. 1.12),
нужно
записать два условия прочности
– расстояния от нейтральной оси до наиболее удалённых точек
соответственно растянутой и сжатой зон опасного сечения; P – допускаемые напряжения соответственно на растяжение и сжатие.
Рис.1.12.
21
Если эпюра изгибающих моментов имеет участки разных знаков (рис. 1.13), то
помимо проверки сечения 1-1, где действуетMmax, необходимо произвести расчет по
наибольшим растягивающим напряжениям для сечения 2-2 (с наибольшим
моментом противоположного знака).
Рис. 1.13
Наряду с основным расчетом по нормальным напряжениям в ряде случаев
приходится делать проверку прочности балки по касательным напряжениям.
Касательные напряжения в балки вычисляются по формуле Д. И. Журавского
(1.13)
где Q – поперечная сила в рассматриваемом поперечном сечении балки;
Szотс – статический момент относительно нейтральной оси площади части
сечения, расположенной по одну сторону прямой, проведенной через данную точку
и параллельной оси z;
b – ширина сечения на уровне рассматриваемой точки;
Iz – момент инерции всего сечения относительно нейтральной оси z.
Во многих случаях максимальные касательные напряжения возникают на
уровне нейтрального слоя балки (прямоугольник, двутавр, круг). В таких случаях
условие прочности по касательным напряжениям записывается в виде, (1.14)
где Qmax – наибольшая по модулю поперечная сила;
– допускаемое касательное напряжение для материала.
Для прямоугольного сечения балки условие прочности имеет вид
(1.15)
А – площадь поперечного сечения балки.
Для круглого сечения условие прочности представляется в виде
(1.16)
Для двутаврового сечения условие прочности записывается так:
(1.17)
где Szо,тmсax – статический момент полусечения относительно нейтральной оси;
d – толщина стенки двутавра.
Обычно размеры поперечного сечения балки определяются из условия
прочности по нормальным напряжениям. Проверка прочности балок по
касательным напряжениям производится в обязательном порядке для коротких
балок и балок любой длинны, если вблизи опор имеются сосредоточенные силы
большой величины, а также для деревянных, клёпанных и сварных балок.
Пример 1.6
Проверить прочность балки коробчатого сечения (рис. 1.14) по нормальным и
касательным напряжениям, если МПа.
Построить эпюры в опасном сечении балки.
Рис. 1.14
Решение
23
1. Построение эпюр Q и М по характерным сечениям. Рассматривая левую
часть балки, получим
Эпюра поперечных сил представлена на рис. 1.14,в.
Эпюра изгибающих моментов показана на рис. 5.14, г.
2. Геометрические характеристики поперечного сечения
3. Наибольшие нормальные напряжения в сечение С, где действует Mmax (по
модулю): МПа.
Максимальные нормальные напряжения в балке практически равны допускаемым.
4. Наибольшие касательные напряжения в сечении С (или А), где действует
max
Q (по модулю):
Здесь – статический момент площади полусечения
относительно нейтральной оси;
b2 см – ширина сечения на уровне нейтральной оси.
5. Касательные напряжения в точке (в стенке) в сечении С:
Рис. 1.15
Здесь Szomc 834,5 108 см3 – статический момент площади части сечения,
расположенной выше линии, проходящей через точку K1;
b2 см – толщина стенки на уровне точки K1. Эпюры и для сечения С
балки показаны рис. 1.15.
Пример 1.7
Для балки, показанной на рис. 1.16, а, требуется:
1. Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов по характерным
сечениям (точкам).
2. Определить размеры поперечного сечения в виде круга, прямоугольника и
двутавра из условия прочности по нормальным напряжениям, сравнить площади
сечений.
3. Проверить подобранные размеры сечений балок по касательным напряжения.
Дано:
Решение:
1. Определяем реакции опор балки
Проверка:
2. Построение эпюр Q и М. Значения поперечных сил в характерных сечениях
балки
25
Рис. 1.16
На участках CA и AD интенсивность нагрузки q = const. Следовательно, на этих
участках эпюра Q ограничивается прямыми, наклонными к оси. На участке DB
интенсивность распределенной нагрузки q = 0, следовательно, на этом участке
эпюра Q ограничивается прямой, параллельной оси х. Эпюра Q для балки показана
на рис. 1.16,б. Значения изгибающих моментов в характерных сечениях балки:
На втором участке определяем абсциссу x2 сечения, в котором Q = 0:
Максимальный момент на втором участке
Эпюра М для балки показана на рис. 1.16, в.
2. Составляем условие прочности по нормальным напряжениям
откуда определяем требуемый осевой момент сопротивления сечения
из выражения
определяемый требуемый диаметр d балки круглого
сечения
Площадь круглого сечения
Для балки прямоугольного сечения
Требуемая высота сечения
Площадь прямоугольного сечения
Определяем требуемый номер двутавровой балки. По таблицам ГОСТ 8239-89
находим ближайшее большее значение осевого момента сопротивления 597см3, которое соответствует двутавру № 33 с характеристиками: A z 9840 см4.
Проверка на допуск:
(недогрузка на 1 % от допустимого 5 %) ближайший
двутавр № 30 (W 2 см3) приводит к значительной перегрузке (более 5%).
Окончательно принимаем двутавр № 33.
Сравниваем площади круглого и прямоугольного сечений с наименьшей
площадью А двутавра:
Из трех рассмотренных сечений наиболее экономичным является двутавровое
сечение.
3. Вычисляем наибольшие нормальные напряжения в опасном сечении
27
двутавровой балки (рис. 1.17, а):
Нормальные напряжения в стенке около полки двутаврового сечения балки
Эпюра нормальных напряжений в опасном сечении балки показана на
рис. 1.17, б.
5. Определяем наибольшие касательные напряжения для подобранных сечений
балки.
а) прямоугольное сечение балки:
б) круглое сечение балки:
в) двутавровое сечение балки:
Касательные напряжения в стенке около полки двутавра в опасном сечении А
(справа) (в точке 2):
Эпюра касательных напряжений в опасных сечениях двутавра показана на рис.
1.17,в. Максимальные касательные напряжения в балке не превышают допускаемых
напряжений
Пример 1.8
Определить допускаемую нагрузку на балку (рис. 1.18, а), если60МПа,
размеры поперечного сечения заданы (рис. 1.19, а).
Построить эпюру нормальных напряжений в опасном сечении балки при
допускаемой нагрузке.
Рис 1.18
1. Определение реакций опор балки. Ввиду симметрии системы
2. Построение эпюр Q и M по характерным сечениям. Поперечные силы в
характерных сечениях балки:
Эпюра Q для балки показана на рис. 5.18, б.
Изгибающие моменты в характерных сечениях балки
Для второй половины балки ординаты М – по осям симметрии. Эпюра М для
балки показана на рис. 1.18, б.
3.Геометрические характеристики сечения (рис. 1.19).
Разбиваем фигуру на два простейших элемента: двутавр – 1 и прямоугольник –
2.
Рис. 1.19
По сортаменту для двутавра № 20 имеем
Для прямоугольника:
Статический момент площади сечения относительно оси z1
Расстояние от оси z1 до центра тяжести сечения
Момент инерции сечения относительно главной центральной оси z всего
сечения по формулам перехода к параллельным осям
4. Условие прочности по нормальным напряжениям для опасной точки «а»
(рис. 1.19) в опасном сечении I (рис. 1.18):
После подстановки числовых данных
5. При допускаемой нагрузке в опасном сечении нормальные напряжения в
точках «а» и «b» будут равны:
Эпюра нормальных напряжений для опасного сечения 1-1 показана на рис.
1.19, б.
Статьи с близкой тематикой
Отзывы
Внутренние силовые факторы при изгибе балки.
Дифференциальные зависимости Журавского.
Нормальные напряжения при изгибе.
Касательные напряжения при прямом изгибе.
Расчеты на прочность при изгибе.
Перемещения при изгибе.
Метод Мора.
Правило Верещагина.
:
Множитель можно вынести за знак интеграла (не зависит от переменной интегрирования).
,
представляет собой закон Гука при изгибе для стержня
: изгибающий момент, возникающий в поперечном сечении, пропорционален кривизне оси балки., получим формулу для нормальных напряжений () в произвольной точке поперечного сечения балки, отстоящей на расстоянии y
от нейтральной оси x
: .